- •ПРОИЗВОДСТВО КАБЕЛЕЙ И ПРОВОДОВ
- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О КАБЕЛЬНОМ ПРОИЗВОДСТВЕ
- •1.1. ОСНОВНЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ
- •1.2. КЛАССИФИКАЦИЯ КАБЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
- •1.3. ОСНОВНЫЕ МЕХАНИЗМЫ КАБЕЛЬНЫХ МАШИН
- •1.4. ОТДАЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
- •1.5. НАКОПИТЕЛИ
- •1.6. ТЯГОВЫЕ УСТРОЙСТВА
- •1.7. ИЗМЕРИТЕЛИ ДЛИНЫ
- •1.9. МЕХАНИЗМЫ РАСКЛАДКИ
- •1.10. МЕХАНИЗМЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ СКОРОСТИ ПРИЕМНОГО УСТРОЙСТВА
- •1.11. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ
- •КРУТИЛЬНЫЕ МАШИНЫ
- •2.1. ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ КРУТИЛЬНЫХ МАШИН;
- •2.2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА СКРУТКИ
- •2.4. ОТКРУТКА ПРИ СКРУТКЕ
- •2.5. МАШИНЫ РАЗНОНАПРАВЛЕННОЙ СКРУТКИ
- •И НЕИЗОЛИРОВАННЫХ ПРОВОДОВ
- •3.1. СКРУТКА НЕИЗОЛИРОВАННЫХ ПРОВОДОВ ДЛЯ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
- •3.4. СКРУТКА ГЕРМЕТИЗИРОВАННЫХ
- •тппгк
- •4.2. ЛЕНТО- и НИТЕОБМОТОЧНЫЕ МАШИНЫ
- •4.3.0БМ0ТКА БУМАЖНЫМИ ЛЕНТАМИ ЖИЛ СИЛОВЫХ КАБЕЛЕЙ НА НАПРЯЖЕНИЕ 1—35 кВ
- •4.4. ОСОБЕННОСТИ НАЛОЖЕНИЯ ИЗОЛЯЦИИ НА ЖИЛЫ МАСЛОНАПОЛНЕННЫХ КАБЕЛЕЙ
- •4.5. НАЛОЖЕНИЕ БУМАЖНОЙ ЛЕНТОЧНОЙ ИЗОЛЯЦИИ НА ЖИЛЫ КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ
- •ИЗОЛЯЦИИ НА ЖИЛЫ КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ
- •4.9. НАЛОЖЕНИЕ ВОЛОКНИСТОЙ ИЗОЛЯЦИИ НА ОБМОТОЧНЫЕ ПРОВОДА
- •5.1.3. Течение расплава полимера в дозирующей зоне экструдера
- •5.2. РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ЭКСТРУЗИИ
- •5.2.1. Расчет количества полимера, поступающего в головку
- •5.2.2. Упрощенный расчет общей объемной производительности экструдера
- •5.3. УТОЧНЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЭКСТРУЗИИ
- •5.4. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ЭКСТРУДЕРОВ ДЛЯ ПЕРЕРАБОТКИ РЕЗИНОВЫХ СМЕСЕЙ
- •5.5. КЛАССИФИКАЦИЯ ЭКСТРУДЕРОВ
- •5.7. ФОРМУЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ЭКСТРУЗИИ
- •НАЛОЖЕНИЕ ПЛАСТМАССОВОЙ И РЕЗИНОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ МЕТОДОМ ЭКСТРУЗИИ
- •6.4. ОСОБЕННОСТИ НАЛОЖЕНИЯ СШИТОЙ ПОЛИЭТИЛЕНОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ
- •>6.6. НАЛОЖЕНИЕ ПОРИСТОЙ ПОЛИЭТИЛЕНОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ НА ЖИЛЫ КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ
- •6.8. НАЛОЖЕНИЕ СПЛОШНОЙ ИЗОЛЯЦИИ ИЗ ФТОРОПЛАСТОВ
- •ЭМАЛИРОВАНИЕ
- •7.1. АГРЕГАТЫ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ЭМАЛИРОВАННЫХ ПРОВОДОВ
- •7.1.1. Агрегаты для производства проводов диаметром 0,015—0,09 мм
- •7.2. СПОСОБЫ И ТЕХНОЛОГИЯ ЭМАЛИРОВАНИЯ
- •ки толщиной
- •7.3. ЭМАЛИРОВАНИЕ ИЗ РАСПЛАВА СМОЛЫ
- •НЕТИПОВЫЕ СПОСОБЫ НАЛОЖЕНИЯ ИЗОЛЯЦИИ
- •8.1. ИЗОЛИРОВАНИЕ ЖИЛ КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ ПОРИСТОЙ БУМАЖНОЙ МАССОЙ
- •8.2. ИЗГОТОВЛЕНИЕ КОАКСИАЛЬНЫХ ПАР С ШАЙБОВОЙ ИЗОЛЯЦИЕЙ
- •КАБЕЛЕЙ
- •9.3. СКРУТКА ГЕРМЕТИЗИРОВАННЫХ КАБЕЛЕЙ
- •9.4. СКРУТКА ЖИЛ КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ В ПАРЫ И ЧЕТВЕРКИ
- •9.4.2. Скрутка жил кабелей дальней связи в четвёркй
- •9.5. ПОВЙВНАЯ СКРУТКА КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ
- •9.6. ПУЧКОВАЯ СКРУТКА КАБЕЛЕЙ СВЯЗИ
- •ПРОЦЕССЫ СУШКИ И ПРОПИТКИ КАБЕЛЕЙ
- •10.1. СУШКА И ПРОПИТКА БУМАЖНОЙ ИЗОЛЯЦИИ СИЛОВЫХ КАБЕЛЕЙ
- •10.3. ПРИГОТОВЛЕНИЕ ПРОПИТОЧНЫХ СОСТАВОВ
- •НАЛОЖЕНИЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК
- •11.1. СПОСОБЫ НАЛОЖЕНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК
- •11.3. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ПРОЦЕСС НАЛОЖЕНИЯ СВИНЦОВЫХ ОБОЛОЧЕК
- •11.7. ТЕХНОЛОГИЯ ПРЕССОВАНИЯ АЛЮМИНИЕВЫХ ОБОЛОЧЕК
- •11.8.2. Высокочастотная сварка оболочек
- •11.9. ГОФРИРОВАНИЕ ОБОЛОЧЕК
- •НАЛОЖЕНИЕ ОБОЛОЧЕК И ШЛАНГОВ ИЗ ПЛАСТМАСС И РЕЗИНЫ
- •12.1. НАЛОЖЕНИЕ ПОЛИЭТИЛЕНОВЫХ ОБОЛОЧЕК И ШЛАНГОВ НА ЭКСТРУЗИОННЫХ АГРЕГАТАХ
- •12.3. ОСОБЕННОСТИ НАЛОЖЕНИЯ АЛЮМОПОЛИЭТИЛЕНОВЫХ ОБОЛОЧЕК
- •НАЛОЖЕНИЕ ЭКРАНИРУЮЩИХ И ЗАЩИТНЫХ ОПЛЕТОК
- •13.1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ОПЛЕТКИ
- •13.3. НАЛОЖЕНИЕ ПРОВОЛОЧНЫХ ЭКРАНОВ И ЗАЩИТНЫХ ОПЛЕТОК
- •13.4. НАЛОЖЕНИЕ ВОЛОКНИСТЫХ ЗАЩИТНЫХ ОПЛЕТОК
- •13.5. ПРОПИТКА ПРОВОДОВ
- •13.6. ЛАКИРОВКА ПРОВОДОВ
- •НАЛОЖЕНИЕ БРОНЕПОКРОВОВ
- •14.1. БРОНИРОВОЧНЫЕ МАШИНЫ
- •14.3. ТЕХНОЛОГИЯ НАЛОЖЕНИЯ ЗАЩИТНЫХ ПОКРОВОВ
- •14.4. НАЛОЖЕНИЕ ПРОФИЛЬНОЙ [ГИБКОЙ] БРОНИ
- •ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ПРОЦЕССЫ КАБЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА
- •15.1. ПЕРЕМОТКА ПОЛУФАБРИКАТА, ЗАГОТОВКИ И ГОТОВЫХ КАБЕЛЕЙ И ПРОВОДОВ
- •15.2. РЕЗКА БУМАГИ И ПЛЕНОК НА ЛЕНТЫ
- •15.4. ИЗГОТОВЛЕНИЕ РЕЗИНОВЫХ СМЕСЕЙ
- •15.5. ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ ПРОПИТКА МАТЕРИАЛОВ ЗАЩИТНЫХ ПОКРОВОВ
- •ОПЕРАЦИОННЫЙ КОНТРОЛЬ В ПРОИЗВОДСТВЕ КАБЕЛЕЙ И ПРОВОДОВ
- •16.2. ОПЕРАЦИОННЫЙ КОНТРОЛЬ
- •36.3. УПРАВЛЕНИЕ КАЧЕСТВОМ
- •17.1. ОСНОВЫ ТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ И ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ САНИТАРИИ
- •17.2. ОСНОВЫ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ТЕХНИКИ
- •ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КАБЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА
- •18.1. ОРГАНИЗАЦИЯ КАБЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА — СТРУКТУРА ЗАВОДА И ЦЕХА
- •18.3. ПЛАНИРОВКА ЦЕХОВ И ОТДЕЛЕНИИ
- •18.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СЕБЕСТОИМОСТИ ПРОДУКЦИИ И ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ
- •СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Рис. 5.14. Модель канала червяка и распределение скоростей по вы соте канала.
а — схема двухпластннчатой модели канала; б — распределение скоростей пря мого потока олр; в — составляющие скоростей обратного потока поСр; г — ре
зультирующая эпюра скоростей в канале.
скоростей неизменным по оси z. Постоянство вязкости предполагает не только тот факт, что жидкость ньюто новская (не учитывается зависимость от скорости сдви га), но и неизменность температуры по всему объему канала.
Для указанных условий распределение скоростей слоев в направлении оси х в зависимости от высоты
слоя у выразится следующей формулой: |
|
||
v2y |
hy — y2 |
М Нпр VQ6p• |
(5.7) |
h ‘ |
I 2jx |
||
Здесь первое слагаемое характеризует скорости пря |
|||
мого потока (см. рис. 5.14,6), |
а второе — обратного |
(см. |
рис. 5.14,в). Результирующая эпюра скоростей представ лена на рис. 5.14,2.
Уравнение (5.7) получено в предположении, что М — = ар/d x = const, т. е. давление в дозирующей зоне изме няется (увеличивается) линейно, и все противодавление приходится на эту зону. Этому случаю соответствует пунктирная кривая 3, изображенная на рис. 5.11. В ре альных случаях давление распределяется несколько иначе (кривые 1 и 2), причем кривая /, например, соот ветствует случаю повышенного сопротивления головки течению расплава полимера.
5.2. РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ЭКСТРУЗИИ
5.2.1. Расчет количества полимера, поступающего в головку
Количество расплава AQ, проходящее в единицу вре мени через элементарную площадку, равно произведе нию скорости расплава через эту площадку vx на ее пло-
204
В окончательном виде уравнение для расчета количе ства расплава, подаваемого червяком из дозирующей зо ны в головку, имеет вид:
|
<3,=<3„р- |
Q06p- QyT= |
1 |
1 |
п _ |
|
|
J ^ s l a I j ^ A p |
|
4/» |
- ( |
,fi i |
л 4/) |
/ с ] 4. |
|
- |
12(х Ад |
|
ЩГе----^ ^ |
В + |
С)— |
(5.14) |
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
д |
гсгД г h sin <Рcos у |
TtD/г3Sin2<р |
^ |
n2D2&3tg f |
|||
|
2 |
^ |
ж А— |
; c==— m r A |
• |
||
|
|
|
|
|
|
|
(5.15) |
Коэффициенты А, В, С, характеризующие соответст венно прямой, обратный потоки и поток утечки, зависят только от геометрических размеров червяка и цилиндра. Так как в выражении (5.14) геометрические размеры выражены в метрах, частота вращения червяка — в обо ротах в секунду, эффективная динамическая вязкость в канале червяка (цч) — в паскалях, умноженных на се кунду, а давление — в паскалях, то единица Q4 опреде ляется кубическими метрами, деленными на секунду.
5.2.2. Упрощенный расчет общей объемной производительности экструдера
На общую производительность экструдера, т. е. ко личество материала, выходящего в единицу времени из головки, влияет конструкция головки и ее деталей (рис. 5.15). От того, какое сопротивление оказывают каналы в головке протеканию расплава полимера, зави сит и общая (рабочая) производительность экструдера и рабочее давление в нем.
Для оценки влияния сопротивления головки на рабо ту экструдера полезно рассмотреть два крайних теоре тических случая: работу экструдера при отсутствии го ловки и при полностью закрытом выходе из цилиндра.
Первый случай — выход из цилиндра совершенно сво боден. Сопротивление протеканию, оказываемое стенка ми канала червяка, много меньше, чем сопротивление, оказываемое элементами головки.
Таким образом, из (5.14) имеем: |Др=0, <?обР=С?ут= |
|
= 0, |
|
Q4= Qnp=Q4 m a x = = A t l . |
(5.16) |
В этом случае производительность экструдера макси мальна, хотя качество выходящего из цилиндра неуплот ненного материала неудовлетворительное.
Второй теоретический случай соответствует полному закрытию выхода из цилиндра (например, при помощи заглушки). Очевидно, что Q4= 0, и прямой поток будет pa-вен сумме обратного и утечки, т. е. Qnp= Q 06p+QyT-
Рис. 5.15. Головка экструде- Я - ра для наложения полиэтипеновой изоляции или обо- 7
лочки. |
|
|
|
|
6 |
|
1 — матрица; |
2 — матрицедержа- \ |
|||||
тель; |
3 — дорн; |
4 — корпус; |
5 — |
|||
дорнодержатель; |
6 — нагревате |
|||||
ли; |
7 — гайка; |
8 — гайка |
спе |
|||
циальная; 5 — насадка; |
10 — па |
|||||
трубок (к вакуум-насосу); |
11 — |
|||||
вкладыш; 12 — гайка; |
13 — крон |
|||||
штейн; 14 — насадка |
к |
червяку: |
||||
15 — решетка; |
|
16 — цилиндр; |
||||
17 — червяк; |
18 — сетки. |
|
|
J f !--------^
жЯ
j
икЧг 1
|\V
ц
if i
1 - i......... г
3 2 1
Тогда из (5.14) можно найти давление в конце цилиндра, которое будет являться максимально возможным при заданных значениях А, В, С, п и ц:
Ап = (В + С)Артах/р и A /W = B ^ e . (5.17)
Давление Дрта* необходимо знать для расчета кре пежных устройств, соединяющих головку с цилиндром экструдера.
Реальному случаю работы экструдера с конкретной конструкцией головки для наложения изоляции или обо лочки будут соответствовать рабочая производитель ность Qp и рабочее давление (или противодавление) Д|рр, значения которых соответственно меньше, чем QЧтах и Дртах, определяемые по формулам (5.16) и (5.17).
Для нахождения QP и Apv необходимо совместно ре шить уравнения, определяющие количества расплава, проходящего через дозирующую зону Q4 и каналы го
ловки Qr. |
|
|
|
|
(5.5): |
|
Расход Q4 можно определить из (5.14), Qv— из |
||||||
|
Qi~Kr Apv/pn |
|
|
(5.18) |
||
где Д/?г — перепад |
давления в |
головке; |
Ki— константа |
|||
|
|
(или пропускная |
спо |
|||
|
|
собность) ГОЛОВКИ; |
JLlr — |
|||
|
|
вязкость расплава |
при |
|||
|
|
температуре головки. |
||||
|
|
В |
головке обычно |
|||
|
|
рассматривают три |
по |
|||
|
|
следовательно |
распо |
|||
|
|
ложенных участка,ока |
||||
|
|
зывающих |
наибольшее |
|||
|
|
сопротивление |
проте |
|||
Рис. 5.16. Схема расположения фор |
канию |
расплава |
поли |
|||
мера: |
решетки, |
филь |
||||
мующего инструмента |
в головке экст |
трующие |
сетки, |
|
рас |
|
рудера. |
|
|
||||
|
положенные на |
входе |
||||
|
|
в головку; конусный кольцевой переход между дориом и матрицей; цилиндрический кольцевой зазор между ма трицей и токопроводящей жилой (в случае наложения изоляции).
Пропускная способность Ki решетки с числом отвер стий т , диаметром отверстий d и толщиной L\
К1=тпйл/\28Li. (5.19)
Пропускная способность Кч конического перехода с геометрическими размерами, указанными на рис. 5.16, равна:
8iL2 \ к |
|
— R4 |
(^2Н, ср — /? У ср)2 |
(5.20) |
|
II. Ср |
In {R]\, ср/я„, сР) |
||||
х п. СР |
|
||||
Константа К3 калибрующей |
части матрицы (рис. 5.16) |
||||
|
|
*dcpД3 |
(5.21) |
||
|
|
12LM* |
|||
|
|
|
|||
Результирующая константа |
головки Кг |
|
|||
к |
_________J |
|
(5.22) |
ЛГ~ l/TCi + V^+l/TCa ’
Если геометрические размеры в формулах (5.19) — (5.22) подставлять в метрах, то единицей для констант К будет м3.
Из рис. 5.11 видно, что Ар в уравнении (5.14) равно Apr в (5.18). Однако следует иметь в виду, что это в точ
ности |
выполняется |
лишь |
|
||
при максимальном давлении |
|
||||
р2, приходящемся |
на |
конец |
|
||
дозирующей (III) |
зоны. |
|
|||
Очевидно, что и расходы |
|
||||
Q4 из |
(5.14) и |
Qr |
из |
(5.18) |
|
также равны, так как все ко |
|
||||
личество материала, |
посту |
|
|||
пающее в головку из цилин |
|
||||
дра, проходит через нее и |
|
||||
накладывается на заготовку. |
|
||||
Таким |
образом, |
решая сов* |
Рис. 5.17. Характеристики чер |
||
местно |
(5.14) и |
(5.18) |
отно |
вяка (/) и головки (2). |
сительно Q, т. е. выражая,
например, из (5.18) Aip и подставляя в (5.14), получаем:
Q„=- |
Лп |
|
(5.23) |
|
В 4~ |
С р.г |
|||
1 |
|
|||
|
Кг р-ч |
|
||
Решая (5.14) и (5.18) относительно Ар, получаем: |
||||
Д Л ,= т- 4 |
£ г 7=. |
<S.24) |
||
|
Иг |
В + С ‘ |
|
|
|
Н-ч |
|
Уравнения (5.23) и (5.24) определяют рабочую про изводительность и рабочее давление в экструдере.
Значения Qp и Apv можно найти также путем сов местного графического решения системы уравнений (5.14) и (5.18). Если построить зависимости Q4 от Ар по (5.14) и Qr от Ар по (5.18), то им будут соответствовать прямые 1 я 2, изображенные на рис. 5.17. Прямую / называют х а р а кт е р и с т и ко й ч е р в я к а , прямую 2 — х а р а к т е р и с т и к о й г оловки . Пересечение ха рактеристик червяка и головки (точка А) определяет Qp и Арр. Меняя значение величин, входящих в уравнения (5.14) и (5.18), можно менять наклон прямых 1 и 2 и регулировать таким образом Qp и АрР Так, характе-
14— 1201 |
209 |