- •ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О БУРЕНИИ СКВАЖИН
- •ЛИТОМЕХАНИКА В БУРЕНИИ
- •2.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
- •2.2. МЕХАНИЧЕСКИЕ И АБРАЗИВНЫЕ СВОЙСТВА ГОРНЫХ ПОРОД
- •3.1. ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И МОДЕЛИ ЖИДКОСТЕЙ
- •1 + ргдг ’
- •3.5. МЕСТНЫЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ
- •4.1. ШАРОШЕЧНЫЕ ДОЛОТА
- •4.2. ЛОПАСТНЫЕ ДОЛОТА
- •4.3. ФРЕЗЕРНЫЕ ДОЛОТА
- •4.5. АЛМАЗНЫЕ ДОЛОТА
- •4.6. ШАРОШЕЧНЫЕ БУРИЛЬНЫЕ ГОЛОВКИ
- •4.11. КАЛИБРУЮЩЕ-ЦЕНТРИРУЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ
- •5.9. ОБРАТНЫЕ КЛАПАНЫ ДЛЯ БУРИЛЬНЫХ ТРУБ
- •5.10. ОПОРНО-ЦЕНТРИРУЮЩИЕ ЭЛЕМЕНТЫ
- •6.2. УСТОЙЧИВОСТЬ БУРИЛЬНОЙ КОЛОННЫ
- •6.3. НАПРЯЖЕНИЯ И НАГРУЗКИ
- •7.2. ЗАБОЙНЫЕ ДВИГАТЕЛИ
- •Турбобур с редуктором-вставкой
- •7.3. ЮТОРНОЕ БУРЕНИЕ
- •8.4. РАЦИОНАЛЬНАЯ ОТРАБОТКА ДОЛОТ
- •8.5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ
- •8.6. ОГРАНИЧЕНИЯ НА ПОКАЗАТЕЛИ СВОЙСТВ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ
- •Определение скорости осаждения частиц выбуренной породы в буровых растворах
- •9.3. ОПТИМИЗАЦИЯ РЕЖИМОВ ТУРБИННОГО БУРЕНИЯ
- •VHro..
- •10.1. ЦЕДИ И ЗАДАЧИ НАПРАВЛЕННОГО БУРЕНИЯ СКВАЖИН
- •10.3. ФАКТОРЫ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ ТРАЕКТОРИЮ ЗАБОЯ СКВАЖИНЫ
- •ПРИЛОЖЕНИЕ
- •СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
лонны бурильных труб время может быть существенно уменьшено, если вместо двух элеваторов применять три. Время на наращивание может быть сокращено на 30 %.
Спуск колонны обсадных труб в скважину аналогичен описанному выше спуску колонны бурильных труб (свечей).
8.5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ
Установление режимов бурения для проходки тех или иных пачек пород на основе данных о работе при меняемых долот в этих пачках является наиболее точным, если при этом учтен опыт бурения на соседних площадях, а также результаты соответствующих теоретических и экспе риментальных исследований.
По отдельным пачкам для турбобуров каждого типоразме ра и определенных скоростей вращения ротора составляют таблицы количественных показателей работы долот и пара метров режима бурения, зафиксированных при проходке этих пачек в соседних пробуренных скважинах. Результаты расчетов сводятся в таблицу, по данным которой выбирают режимы.
Проектирование режимов бурения аналитическим методом (по В.С. Федорову и В.Г. Беликову)
Для проектирования режимов бурения рас четным путем необходимо знать твердость рф разбуриваемых пород в условиях забоя, предел текучести р0ф пород в этих условиях и другие свойства пород (критическое напряжение о, абразивность, пластичность и т.д.). Аналитический метод проектирования режимов бурения может быть использован в том случае, если нет промысловых статистических данных о работе долот на данной площади или в данном интервале, а также если нужно уточнить параметры режима бурения, вы бираемые на основе промысловых статистических данных, АЛЯ выявления потенциальных возможностей технической оснащенности буровых установок и т.д.
Определение осевой нагрузки на долото. Минимальную осевую нагрузку на долото (в кН), при которой объемное разрушение породы имеет преобладающее значение, можно определить следующим образом:
а) для упругохрупких и упрутопластичных пород
G0, = 0 ,1Рф^; |
(8.40) |
б) для пород, не дающих хрупкого разрушения, т.е. для
пластичных пород, |
|
Goг = 0,1Р0 фР„ |
(8.41) |
где F, — опорная площадь рабочей поверхности долота, см2; Рф И Роф - В МН/м2.
Максимальную осевую нагрузку (кН) на шарошечное доло то, при которой поверхностное разрушение упругохрупких и упругопластичных пород еще имеет преобладающее значение, находят по формуле
G„, = 0 ,1ру.ф^, |
(8.42) |
где ру ф — предел усталости породы в условиях забоя, МН/м2. Если бурение ведется в породах, не дающих хрупкого раз рушения, то поверхностное разрушение начинается при осе
вой нагрузке на долото, меньшей G0 |
преобладает |
Усталостно-объемное разрушение породы |
|
при осевой нагрузке на долото Gy „ причем |
|
Gn,<Gy,< G0, |
(8.43) |
Если известно критическое напряжение о породы в барах, то осевую нагрузку G0f в килоньютонах на долото можно подсчитать по формуле
G0, = O.laF, |
(8.44) |
Поверхностные разрушения горных пород, не дающих хрупкого разрушения, наблюдаются при G < G0,
Максимальную осевую нагрузку на долото (в кН) при раз буривании пластичных пород шарошечными долотами, исхо дя из особенностей разрушения этих пород при бурении, можно определить по формуле
= |
0,1рофРамд„ |
(8.45) |
или по формуле |
|
|
G* = |
0,1O F6ma(, |
(8.46) |
где F6ma( — уравновешивающая площадь долота при макси мально допустимом погружении 5МД, его рабочих элементов в породу, см2;
(8.47)
hZMt — высота самых низких зубцов долота.
Осевая нагрузка на долото, скорость вращения его и пода ча промывочной жидкости не должны превышать величин, обусловливаемых техническими возможностями буровой ус тановки.
Пример 1. Определить осевые нагрузки G0,, Gyl и Gnl на трехшарошеч
ное долото. Опорная площадь F, = 1,46 см2, рф = 1290 МН/м2 |
и pvcb = |
= 4750 бар. |
значении |
Минимальную осевую нагрузку на долото при преобладающем |
|
объемного разрушения породы подсчитываем по формуле (8.40): |
|
С* = 0.1 1290-1,46 = 188,3 кН. |
|
По формуле (8.42) находим осевую нагрузку на долото при преобладаю щем значении поверхностного разрушения породы:
Gn, = 0,1-475-1,46 = 69,3 кН.
Согласно неравенству (8.43) усталостно-поверхностное разрушение по роды при рассматриваемых условиях имеет преобладающее значение при осевых нагрузках на долото, заключенных в пределах от 69,3 до 188,3 кН, т.е.
69,3 < Су( < 188,3 кН.
Пример 2. Определить максимальную осевую нагрузку на шарошечное
долото, если р0. = |
196 МН/м2 и R |
= 2,03 см2. |
и Ф |
0 М.Д| |
|
По уравнению (8.45) имеем
G* = 0,1-196 2,03 = 39,8 кН.
Определение частоты вращения долота. Объемное раз рушение горной породы при бурении зависит не только от выбора требуемой осевой нагрузки на долото но и от подбо ра соответствующей продолжительности т контакта зубьев шарошек с породой. Минимально необходимая продолжи тельность тмп контакта зависит от свойств породы и других факторов и колеблется в пределах от 3 до 8 мс.
Максимально допустимую частоту вращения (об/мин) ша рошечного долота для обеспечения минимально необходимой продолжительности контакта зубьев с породой определяют по формуле
пмд = 0,6 • 10s |
(8.48) |
**.nzD |
|
где dm - диаметр шарошки; тм п |
— в мс; z — число зубьев |
на периферийном венце шарошки; |
D — диаметр |
долота |
(у современных шарошечных долот |
отношение с/ш/Л |
колеб |
лется в пределах от 0,595 до 0,7).
При расчетах можно принимать тмп = 6 + 8 мс для упруго хрупких пород, тмп = 5+7 мс — для упругопластичных и хыл
=3 + 6 мс — для пород, не дающих хрупкого разрушения
(пластичных).
Пример 3. Определить максимально допустимую частоту вращения доло та из условия обеспечения объемного разрушения упругопластичной горной породы, если диаметр шарошек 95 мм, диаметр долота 145 мм, число зубьев на периферийном венце z = 19.
Принимая тмп = 6 мс, по формуле (8.48) находим, что лМА = 0.6-105 ---- —---- 345 об/мин.
А6-19-145
При поверхностном разрушении породы долотами всех типов (шарошечными, лопастными и фрезерными) механиче ская скорость проходки возрастает прямо пропорциона льно увеличению скорости вращения долота до практичес ки применяемых в настоящее время скоростей вращения до лота.
Проектирование режимов бурения расчетным путем для алмазных долот
Работами УФНИПИ (Н.Ф. Каграманов и др.) установлено, что разрушение упругохрупких и упругоплас тичных пород при алмазном бурении является результатом эффективного объемного разрушения скалыванием и сдви
гом, но не |
истирания |
и |
микрорезания. Поэтому |
одним |
||
из |
условий |
при подборе |
рациональных параметров |
режи |
||
ма |
бурения является обеспечение усталостного и |
объемно |
||||
го |
разрушения породы |
на |
забое. Основными |
критериями |
при выборе параметров режима алмазного бурения должны быть допустимая нагрузка на алмазы и критическая окруж ная скорость, определяемые соответственно прочностью ал мазов и существующими нормами промывки и твердости по род.
Нагрузку на долото (кН) рекомендуется определять по
формуле |
|
G = 0,1арш5к, |
(8.49) |
где а — коэффициент, учитывающий характер разрушения породы на забое и прочность алмазов (для условий бурения
отечественными алмазами в Башкирской АССР коэффициент а принимается равным 0,5 —0,8); рш — твердость породы по штампу в МН/м2; SK — контактная площадь алмазов, уста новленных на торцовой части долота, см2, для практических расчетов можно пользоваться формулой
5, = 0,03dcKT(мм2); |
|
(8.50) |
0,03 — коэффициент, характеризующий |
степень внедрения |
|
алмазов при хрупком разрушении породы; |
Кг — количество |
|
алмазов на торцовой поверхности долота; |
dc |
— средний диа |
метр алмазов, мм. |
|
|
Значения контактных площадей для основных типоразме
ров долот и коронок |
конструкции УФНИПИ |
приведены в |
|||||
табл. 8 .1 . |
|
|
на алмазные |
коронки и *долота |
|||
Рекомендуемые нагрузки |
|||||||
УФНИПИ (в кН) приведены |
в табл. 8.2. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Таблица 8.1 |
|
Типоразмер долота |
Контактная |
|
|
|
Контактная |
||
площадь торцо Типоразмер долота площадь торцо |
|||||||
или коронки |
вых алмазов, |
|
или коронки |
вых алмазов, |
|||
|
|
мм2 |
|
|
|
мм2 |
|
АДУ-1-116,5 |
|
25 |
АКУ-158/105 |
36,0 |
|||
АКУ-4-142,5/72 |
|
36,4 |
АДУ-Ы86 |
|
102,0 |
||
АДУ-2-142,5 |
|
45,0 |
АКУ-6-186/105 |
46,0 |
|||
АКУ-5-158/86 |
|
30,0 |
АКУ-5м-208/94 |
63,0 |
|||
САДУ-1-158 |
|
60,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т аблица 8.2 |
|
Породы |
№ 6 |
№ 7 |
№ 8 |
№ 9 |
|||
|
142,5/67 |
142,5 |
158/84 |
161 |
186/72 |
186 |
208/94 |
Твердые малоабра |
44-54 |
59-69 |
49-59 |
78-88 |
88-98 |
157-178 |
98-118 |
зивные породы |
|
|
|
|
|
|
|
(плотные ангидри |
|
|
|
|
|
|
|
ты, известняки, до |
|
|
|
|
|
|
|
ломиты, мергели), |
|
|
|
|
|
|
|
рш= 1960 МН/м2 |
39-49 |
49-59 |
43-49 |
68-78 |
78-84 |
137-147 |
88-103 |
Плотные абразив |
|||||||
ные породы (песча |
|
|
|
|
|
|
|
ники. алевролиты), |
|
|
|
|
|
|
|
рш= 1720 МН/м2 |
|
35-41 |
29-34 |
47-53 |
53-59 |
98-108 |
59-69 |
Трещиноватые по |
26-34 |
||||||
роды (известняки), |
|
|
|
|
|
|
|
рш= 1180 МН/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
Способ бурения |
142 |
Диаметры долот, мм |
208 |
||
Роторный |
158 |
186 |
|||
7 -10 |
9- |
11 |
12-15 |
14-18 |
|
С применением забой |
12-14 |
14 |
-16 |
22-28 |
24-28 |
ных двигателей |
|
|
|
|
|
Рекомендуемая производительность насосов при алмазном бурении (в л/с), рассчитанная по формуле (8.54), приведена в табл. 8.3.
В начале бурения новым долотом нагрузка не должна пре вышать 5 —10 кН. Для трещиноватых пород расчетные на грузки рекомендуется уменьшать на 50 %.
Количество промывочной жидкости (л/с) рекомендуется определять по формуле
0 = |
Ко53, |
(8.51) |
где К0 — размерный коэффициент очистки |
(охлаждения) за |
|
боя, |
характеризующий расход жидкости на |
площади забоя |
1 см2 за 1 с, см3/(с см2); значение К0 колеблется от 0,06 до 0,10 см3/(с-см2); 53 —площадь забоя скважины, см2.
Частота вращения алмазных долот (об/мин) определяется исходя из критической окружной скорости 0)кр коронки ди аметром D:
л = 60солр/(7тИ>), |
(8.52) |
где D — в м и (о^р |
— в м/с. |
Значение сокр = |
3+5 м/с. При большей скорости наблюда |
ется зашламление алмазных долот.
При бурении плотных, монолитных, малоабразивных по род увеличение частоты вращения неопасно. При бурении трещиноватых неоднородных пород высокая частота враще ния может привести к выкрашиванию алмазов. Рекомен
дуется |
для долот |
диаметром |
142 мм |
частота |
вращения |
|||
до |
400 об/мин, а |
для долот диаметром |
158, |
186 |
и |
208 мм |
||
она |
не |
должна |
превышать |
соответственно |
350, |
300 и |
250 об/мин.
Исследованиями УФНИПИ также установлено, что требуе мая мощность для алмазного бурения пропорциональна ско рости вращения и нагрузке. Удельное значение мощности составляет 0,157 —0,170 кВт на 1 см2 забоя. Момент на долоте пропорционален нагрузке. Удельное значение момента со ставляет 20 —30 кН м.
Проектирование режимов бурения путем пересчета
Проектировать режимы бурения путем пере счета можно, если на данной площади или в данных пачках породы бурили долотами определенного типоразмера и вы явилась необходимость перехода на долота других типов или диаметров. При этом сначала устанавливают рациональные режимы бурения для долот применяемых типоразмеров на основе имеющихся промысловых статистических данных о работе этих долот, а потом эти режимы пересчитывают для долот требуемых типов и диаметров.
Определенные таким образом параметры режимов буре ния должны быть уточнены с учетом технических возможно стей буровой установки.
При переходе на долото другого типа осевую нагрузку на
долото определяют по формуле |
|
GH=GC^ ^ - |
(8.53) |
^Izc^zc |
|
или по формуле |
|
GM= GC^ ^ , |
(8.54) |
^5м.д.с |
|
где G — осевая нагрузка на долото; Т|г — коэффициент пе рекрытия долота; tz — шаг зубьев; z — число зубьев на пе риферийном венце; индекс "с" относится к долотам, кото рыми велось бурение и для которых установлен рациональ ный режим бурения на основе промысловых статистических Данных о работе этих долот, а индекс "м" — к долотам, ко торыми предполагается вести бурение.
Частоту вращения долот (об/мин) можно пересчитать по формуле
(8.55)
dui.cZM
где с?шHZ' —то же, что и в уравнении (8.48).
Подачу промывочной жидкости в роторном бурении и при бурении электробурами можно оставить без изменения или несколько повысить (так как при переходе на долото другого типа процесс разрушения породы пойдет более интенсивно,
а следовательно, должна быть более интенсивной и промыв ка).
В турбинном бурении изменение подачи промывочной жидкости может быть вызвано не только технологическими (промывка), но и энергетическими условиями вследствие из менения момента сопротивления на долоте или при переходе на другой тип турбобура (например, с односекционного на двухсекционный) и т.д.
Пример 4. Определить осевую нагрузку на долото № 11 типа |
М (Т1гм = |
||
= 1,14 и tZM= 30 мм), если при бурении долотами типа С такого |
же диаме |
||
тра т|1С = 1,35 и |
tzc = 25 мм) рациональная осевая нагрузка на долото со |
||
ставляет 103 кН. |
|
|
|
По формуле (8.53) |
|
|
|
GM=103- |
|
|
|
Пример 5. Определить частоту вращения долота ЗБ11МЛ |
= |
170 мм, |
|
zM= 18), если при бурении долотами ЗБ11С (с/шс = 173 мм, zc = |
21) |
рацио |
|
нальная частота вращения долота составляла 295 об/мин. |
|
|
|
Частоту вращения долота определяем по формуле (8.55) |
|
|
|
170-21 |
000 в/ |
|
|
пм = 295 - ---------= 338 об/мин. |
|
|
|
173-18 |
|
|
|
При переходе на долота меньшего диаметра стремятся со хранить одинаковые условия разрушения проходимых пород, т.е. одинаковые механические скорости проходки. Это мо жет быть достигнуто, если при уменьшении диаметра долота не будет допущено снижения частоты вращения долота, удельной нагрузки на породу и степени очистки забоя и до лота от выбуренной породы и промывки ствола скважины.
Осевую нагрузку на долото можно определить по формуле
(8.56)
где D — диаметр долота; индекс "Г' относится к долотам большего диаметра, которыми велось бурение и для которых установлен рациональный режим бурения на основе промыс ловых статистических данных о работе этих Долот; ин декс "2 " — к долотам меньшего диаметра, которыми предпо лагается бурить.
Если исходить из условия равенства механической скоро сти проходки, то п2 = п х; если исходить из условия тмП = = const, то частоту вращения долота (об/мин) можно под считать по формуле
(8.57)
Подачу промывочной жидкости (л/с), исходя из техноло гических условий, определяют по формуле
2
0 = Ш, El -d 2_' (8.58)
0 ?-d 12
где X — коэффициент, учитывающий увеличение стесненнос ти кольцевого пространства при переходе на долота меньше го диаметра (значение этого коэффициента при уменьшении диаметра долота на один номер можно принимать 1,07—1 ,2 1 ); d - наружный диаметр бурильных труб.
Пример 6. Определить осевую нагрузку на долото ЗБ9С (т),2 = |
1,36, tz2 = |
|
= 18 мм и D2 = 214 |
мм), если рациональная осевая нагрузка |
на долото |
ЗБ11С (т|,, — 1.35, f2l = |
25 мм и D, = 269 мм) составляет 147,5 кН. |
|
По формуле (8.56) |
|
|
С 2 147,5 1,36-18» 214 |
85,1 кН. |
|
1,35 -25 -269 |
|
|
Пример 7. Определить подачу промывочной жидкости при бурении до лотами № 9 с использованием бурильной колонны диаметром 141 мм, если рациональная подача промывочной жидкости при бурении долотами № 11 с использованием бурильной колонны диаметром 168 мм составляет 39 л/с.
Принимая X = 1,14, по формуле (8.61) находим, что
0= 3gUM214l-14^ 26,6 л/с.
2692 - 1682
Подачу промывочной жидкости (л/с) в турбинном бурении в зависимости от энергетических условий при переходе на долота меньшего диаметра можно определить по формуле
где Ам2 и Ам1 — параметр Ам соответственно для турбины меньшего диаметра и для турбины большего диаметра, Н-м•м3
(л /с)2 • кН
При заданной подаче промывочной жидкости для турбины меньшего диаметра Ам определяют по следующей упрощен
ной формуле, в Н м м :
(л /с)2 • кН
(8.60)
Зная А*н1, можно определить требуемое число ступеней к'2 турбины турбобура меньшего диаметра:
^2 = ^м2 /^м1(1)' |
(8.61) |
где Ам1(1, — параметр Ам одной ступени турбины меньшего диаметра.
Пример 8. Определить подачу промывочной жидкости при бурении до лотами условного размера N° 9 турбобура T12M3-7 1/2", если при бурении долотами условного размера № 11 на турбобурах T12M3-9" рациональная подача промывочной жидкости составляет 39 л/с.
По формуле (8.59) подача составит
0 = 39 214 0,0987 = 287 л /с.
269 0,1150
Пример 9. Определить параметр Лм турбины меньшего Диаметра для ус ловий примера 8, если 0 2 = 26,6 л/с.
По формуле (8.63)
= 01258 Н-м-м3 (л/с)2-кН
Пример 10. Определить число ступеней турбины меньшего диаметра, если
а;? = 011258 Н м м3 и Ам1т = Ц95910'3 |
Н-м-м3 |
(л/с)2-кН |
(л/с)2-кН |
По формуле (8.61) |
|
/с2 = 0,1258/(0,959-10"3) = 131 ступень. |
|
Критерии для установления необходимости смены долота
При работе долота на забое с течением вре мени проходка возрастает, а мгновенная механическая ско рость уменьшается. Если при этом долговечность Tf опор до лота выше долговечности Тг рабочей поверхности, то мгно венная рейсовая скорость сначала увеличивается, достигая максимального значения для данных условий, а затем умень шается. Продолжительность механического бурения, при ко тором достигается максимум рейсовой скорости, называется рациональным временем £бр работы долота на забое. Это время может быть вычислено по следующей приближенной формуле:
с.п.с.н |
(8.62) |
где fc.n.c.H ~ продолжительность спуска, подъема, смены до лота и наращивания бурильной колонны; £пп — продолжи тельность промывки и проработки скважины;
(8.63)
В формуле (8.63) 0Z — коэффициент износа рабочей по верхности долота — характеризует темп падения мгновенной механической скорости в процессе работы долота на забое и представляет собой обратную величину логарифмического декремента убывания указанной скорости; последний равен времени, в течение которого мгновенная механическая ско рость уменьшается в е раз (е — основание натуральных ло гарифмов).
Значение 0Z зависит от абразивных свойств породы, из носостойкости рабочей поверхности долота и параметров режима бурения; оно возрастает с увеличением диаметра до лота и шага зубьев.
Значение 0Z можно определить опытным путем, восполь зовавшись формулой
(8.64)
где Л, — проходка, выполненная долотом в данном долбле нии за время f6l; h2 —то же, за время £б2 = 2 £б1.
Следует иметь в виду, что уравнение (8.62) получено при условии, что £с п с н и ta a для данного долбления не зависят от времени механического бурения. Это, очевидно, справедливо в том случае, когда проходка на долото не превышает длины бурильных труб.
Кривая vp = vp(f6) имеет асимметричный вид: у восходя щей части этой кривой темп возрастания более высокий, чем темп падения у нисходящей части кривой. Поэтому при при ближенных определениях t6 допускать ошибку можно лишь в сторону "передержки" долота на забое, так как небольшая "передержка" мало отразится на величине рейсовой скорости и по сравнению с "недодержкой" даст большую проходку. Кроме того, следует учитывать и то, что продолжительность работы долота, соответствующая минимальному значению себестоимости 1 м проходки, обычно больше (иногда равна)
продолжительности работы, соответствующей максимальной рейсовой скорости.
Как правило, на буровых отсутствуют приборы, записы вающие кривую vp = vp(t6) и указывающие ее максимум. По этому t6p отдельно для каждого долбления не определяют, а используют различные данные, полученные на основе хронометражных наблюдений и статистических материалов, на пример:
1)продолжительность механического бурения t6 p;
2)проходку на долото, соответствующую t6 p,
3)конечную механическую скорость vK, соответствующую максимуму рейсовой скорости;
4)отношение конечной механической скорости vK к на чальной VQ.
Хронометражные наблюдения показывают, что шарошеч ные долота в большинстве случаев приходится поднимать до наступления максимума рейсовой скорости. Это происходит потому, что долговечность опор шарошечных долот меньше долговечности их рабочей поверхности, а продолжительность спускоподъемных операций и вспомогательных работ имеет сравнительно большую величину.
Если в данных условиях какие-либо модели долот приме няются длительное время, то на основании статистических материалов для них устанавливается время Г„ за которое на ступает расстройство опор. Это время равно времени эф
фективной работы долота на забое £б э. После того как доло то проработало на забое в течение времени t6Tf, его необхо димо поднимать, если даже при этом механическая скорость еще сравнительно высокая. В турбинном бурении при этом можно еще ориентироваться и на приемистость турбобура, т.е. на величину осевой нагрузки Gmax.
Таким образом, если Tf > Т2и в процессе бурения необхо димо достичь максимума рейсовой скорости, то этими доло тами следует бурить до получения указанного максимума в течение времени £б р. Если Тг < Т2, то бурить следует в течение времени f63 = Tf. Очевидно, при использовании безопорных долот (лопастные, алмазные и с резцами из твердого сплава) ориентироваться необходимо на t6p, учитывая при этом "потерю" ими диаметра.
При определении необходимости смены долота можно ис ходить из стоимости 1 м проходки, т.е. поднимать долота тогда, когда стоимость 1 м проходки в процессе долбления снизится до минимума.
Задаваемые бурильщиками значения критериев для уста