- •Содержание
- •Введение
- •1. Общая характеристика месторождения
- •1.1. Географическое положение
- •1.2. Климатические условия
- •1.3. Гидрогеологические условия
- •1.4. Геологическая характеристика
- •1.5. Запасы полезного ископаемого
- •1.6. Генеральный план и транспорт
- •2. Горная часть
- •2.1. Современное состояние горных работ
- •2.2. Выбор вариантов вскрытия рабочих горизонтов карьера, механизации вскрышных работ, конструкции отвалов и схемы отвалообразования
- •2.3. Выбор системы разработки, основных параметров технологических процессов, комплексной механизация добычных работ
- •2.4. Перспективный и текущий план горных работ, организация работ в карьере
- •3. Переработка полезных ископаемых
- •4. Аэрология карьера
- •5. Электроснабжение, водоснабжение и карьерный водоотлив
- •5.1 Характеристика электропотребителей
- •5.2 Схема электроснабжения
- •5.3 Расчет общего освещения района работ
- •5.4 Расчет электронагрузок и средневзвешенного коэффициента мощности
- •5.5 Мероприятия по улучшению коэффициента мощности
- •5.6 Выбор силовых трансформаторов
- •5.7 Расчет электрических сетей
- •5.8 Выбор аппаратов распредустройств
- •5.9 Устройство и расчет защитного заземления
- •6. Охрана окружающей среды
- •6.1. Охрана атмосферы
- •6.2. Горно-экологический мониторинг
- •6.3. Рекультивация
- •7. Мероприятия по безопасному ведению работ, план предупреждения и ликвидации аварий
- •8. Оптимизация добычных работ
- •9. Экономическая часть
- •9.1 Определение численности
- •9.2 Расчёт фонда заработной платы
- •9.3 Амортизация основных фондов
- •9.4 Оборотные фонды
- •9.5 Расчет годового расхода и стоимости электроэнергии
- •9.6 Расчёт себестоимости добычи
- •Заключение
- •Список использованных источников
- •Приложение
5.5 Мероприятия по улучшению коэффициента мощности
По требованиям ПУЭ на современных мероприятиях коэффициент мощности должен быть не ниже 0,95. Полученный по расчету средне взвешенный коэффициент сosψср.в = 0,99 удовлетворяет этим требованиям.
Такой высокий коэффициент мощности получен за счет применения на экскаваторе синхронных приводных двигателей главных преобразовательных агрегатов в режиме работы с опережающим коэффициентом мощности.
Дополнительных мер по компенсации реактивной мощности не требуется.
5.6 Выбор силовых трансформаторов
Расчетная полная мощность создаваемая потребителями участка на шины питающей подстанции составляет
Sр = (5.7)
Sр = 1461/ 0,98=1491 кВА
При выборе трансформаторов на питающей подстанции (ГПП) необходимо учесть эту мощность. В данном проекте нет целесообразности выбирать трансформаторы на ГПП, от которой должны получать питание потребители других участков.
Определяем расчетную мощность трансформатора ПКТП питающей буровой станок
Sр.тр.= (5.8)
Sр.тр = 0,7 ·320 /0,7 =320 кВА
Принимаем для ПКТП трансформатор ТМ-400/6 Sн тр = 400 кВА > Sрасч. =320 кВА
5.7 Расчет электрических сетей
Принимаем для ВЛ-6кВ алюминиевые провода расстояние между проводами 1000 мм. Срок службы существования карьерных ВЛ не превышает 5 лет. Поэтому сечения проводов необходимо выбирать по условиям нагрева, механической прочности и допустимой потере напряжения без учета экономически-выгодного сечения.
Определяем расчетный ток в ВЛ-6кВ линии Iрасч
Iрасч= (5.9)
где Iа.д.- сумма активных токов приводных двигателей главных преобразовательных агрегатов одноковшовых экскаваторов
∑Iад =
∑Iад = 0,6·1260 / 1,73·6= 72,8 А
Iа.т.- сумма активных токов двигателей вспомогательных механизмов и других токоприемников экскаваторов.
∑Iат =
Iа.т. =0,6·200·0,7/1,73·6 =8,1А
Iа.ст. – активный ток, потребляемый буровым станком.
Iаст =
Iа.ст. = 0,6· 320 /1,73·6 =18,5 А
Iр.д. – сумма реактивных токов, потребляемых приводными двигателями главных преобразовательных агрегатов одноковшовых экскаваторов;
∑Iр.д = ∑Iад· tgφд
Iр.д. = 72,8· 0,46 = -33,5 А.
Iр.т. - сумма реактивных токов двигателей вспомогательных механизмов и других токоприемников экскаваторов;
∑Iр.т = ∑Iат· tgφт
Iр.т. = 8,1· 1 = 8,1 А
Iр.ст. –реактивный ток, потребляемый буровым станком;
Iр.ст = Iаст ·tgφст
Iр.ст. = 18,5·1 = 18,5 А
Iрасч= √(72,8+8,1+18,5)2 + (-33,5+8,1+18,5)2 = 99,6 А
С учетом механической прочности проводов и допустимого тока по условиям нагрева принимаем провода А-35
Iдл.доп. =170А > Iрасч = 99,6А.
Для проверки принятых проводов по потере напряжения определяем максимальный ток с учетом пускового тока наиболее мощного двигателя при номинальном токе наиболее мощного двигателя при номинальном токе остальных электроприемников на линии.
Расчетные потери напряжения в линии составляют
∆U% =
где Imax = 72 А – максимальный ток в линии, А;
L = 1,9 км - протяженность линии, км;
Uн = 6000 В - номинальное напряжение, В;
tg =( Iр.д + Iр.т+Iр.ст. )/ ( I.а.д.+ I.а.т.+ I.а.ст)
tg = (-33,5+8,1+18,5) /(72,8+8,1+18,5) = 0,7;
отсюда: cos =0,998; sin = 0,07
∆U%рас. = 100∙1,73∙395,6∙1,9∙(0,92∙0,998 + 0,366∙0,07) / 6000 = 20 %
Допустимые потери напряжения в линии составляют
По потере напряжения провода А-35 удовлетворяют требованиям. Окончательно принимаем провода А-35.