- •Оглавление
- •Введение
- •Введение
- •1. Математическое описание усилителей
- •1.1. Общие сведения
- •1.2. Математическое описание усилительных устройств
- •1.2.1. Передаточные функции усилительных устройств
- •1.2.2. Представление передаточной функции элементарными звеньями
- •1.2.3. Частотные характеристики усилительных устройств
- •1.2.4. Обратные связи. Понятие устойчивости
- •1.2.5. Влияние цепи обратной связи на основные характеристики усилительного устройства
- •2. Усилительные каскады на транзисторах
- •2.1. Принцип работы усилителя
- •2.1.1. Усилитель оэ с фиксированным током базы
- •2.1.2. Усилитель ок (эмиттерный повторитель)
- •2.1.3. Усилитель об
- •2.1.4. Понятие о классах усиления усилительных каскадов
- •2.2. Методы стабилизации рабочей точки
- •2.2.1. Каскад с последовательной отрицательной обратной связью по току нагрузки
- •2.2.2. Формирование частотной характеристики каскадов с цепями оос
- •2.3. Усилительные каскады переменного тока на полевых транзисторах
- •2.3.1. Общие положения
- •2.3.2. Усилительный каскад по схеме с общим истоком
- •2.3.3. Истоковый повторитель
- •2.3.4. Усилитель ок (эмиттерный повторитель)
- •2.3.5. Основные параметры каскада усилителя на полевом транзисторе
- •3. Каскады предварительного усиления
- •3.1. Условия работы каскадов предварительного усиления
- •3.1.1. Требования к каскадам и режим работы
- •3.1.2. Определение частотной, фазовой и переходной характеристик
- •3.1.3. Резисторный каскад
- •3.1.4. Характеристики и расчетные формулы резисторного каскада.
- •3.1.5. Расчетные формулы каскада в области средних частот
- •3.1.6. Расчет транзисторного резисторного каскада
- •3.2. Выходные каскады
- •3.2.1. Условия расчета каскадов мощного усиления
- •3.2.2. Расчет однотактного транзисторного каскада мощного усиления в режиме а
- •3.2.3. Расчет двухтактного транзисторного каскада мощного усиления в режиме в
- •3.2.4. Бестрансформаторные двухтактные каскады мощного усиления
- •3.2.5. Расчет бестрансформаторных двухтактных каскадов
- •3.3. Широкополосные каскады и каскады специального назначения
- •3.3.1. Особенности широкополосных усилителей
- •3.3.2. Схемы коррекции без обратной связи. Низкочастотная коррекция
- •Высокочастотная коррекция
- •3.3.3. Схемы коррекции с обратной связью
- •Высокочастотная коррекция
- •4.1.2. Усилители постоянного тока, с непосредственной связью
- •4.1.3. Дрейф нуля и способы его уменьшения
- •4 .1.4. Балансные и дифференциальные каскады
- •4.1.5. Операционный усилитель
- •4.1.6. Идеальный операционный усилитель
- •4.1.7. Простейший неинвертирующий усилитель на оу
- •4.2. Преобразователи аналоговых сигналов на операционных усилителях
- •4.2.1. Инвертирующий усилитель на оу
- •4.2.2. Неинвертирующий усилитель на оу
- •4.2.3. Повторитель на операционном усилителе
- •4.2.4. Дифференциатор и интегратор на основе оу
- •4.2.5. Дифференциа́льный усили́тель
- •4.2.6. Суммирующие схемы. Инвертирующий сумматор
- •4.2.7. Неинвертирующий сумматор
- •4.2.8. Интегратор
- •4.2.9. Дифференциатор
- •4.2.8. Активные фильтры
- •Заключение
- •Библиографический список
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
3.2.3. Расчет двухтактного транзисторного каскада мощного усиления в режиме в
Расчет каскада начинают с. определения мощности сигнала Р~=РH/'т, которую должен отдавать транзистор работающего плеча за полупериод сигнала.
Затем выбирают транзистор, способ его включения, схему подачи смещения и составляют принципиальную схему каскада. При выборе способа включения транзисторов следует иметь в виду, что коэффициент гармоник при полном использовании транзистора получается в режиме В выше, чем в режиме А; особенно сильно он возрастает в режиме В при включении с общим эмиттером, достигая иногда нескольких десятков процентов, что нередко заставляет отказаться от этого способа включения.
Напряжение питания выходной цепи в режиме В желательно брать возможно более высоким для уменьшения входной мощности сигнала и снижения коэффициента гармоник, но не выше (0,35—0,45) Uвых.max во избежание пробоя транзисторов; здесь Uвыхmax — максимально допустимое напряжение между выходными электродами для выбранного способа включения, взятое из справочных данных. Сопротивление нагрузки одного плеча, выходной цепи переменному току находят из выражения
(3.2.8)
Рис. 3.2.4. К расчету двухтактного трансформаторного каскада мощного усиления на транзисторах в режиме В; а) построение нагрузочной прямой; б) входная характеристика транзистора
где Uост — остаточное напряжение (см. рис. 2.5.4 а).
При включении с общей базой Uост и Uвыхm можно считать равным напряжению питания коллекторной цепи U0; при включении с общим эмиттером и общим коллектором Uвыхm меньше напряжения питания выходной цепи на величину остаточного напряжения питания выходной цепи Uост, которое находят по семейству выходных характеристик транзистора для включения с общим эмиттером при максимальном значении выходного тока.
Для полученного значения R~п на семействе статических выходных характеристик проводят нагрузочную прямую через точку U0, на горизонтальной оси и точку I= U0/ R~п на вертикальной оси (рис. 3.1.4а). При включении с общей базой верхним положением рабочей точки, определяющим максимальное значение выходного тока Imax, является пересечение нагрузочной прямой с вертикальной осью семейства выходных характеристик, в этом случае Imax=U0/ R~п. При включении с общим эмиттером или общим коллектором верхним положением рабочей точки является пересечение нагрузочной прямой с линией отсечки ОK (рис. 3.1.4а). Максимальное значение выходного тока не должно превышать максимально допустимый ток для выбранного типа транзистора.
Для уменьшения нелинейных искажений при слабых сигналах на базу транзистора относительно эмиттера в режиме В подают небольшое напряжение смещения U0вх от делителя с малым сопротивлением. Величину смещения берут такой, чтобы ток покоя выходной цепи транзистора I0, в отсутствие сигнала составлял (0.05-0.1)Imax. При таком смещении нелинейные искажения при слабых сигналах получаются небольшими и их можно не учитывать. Для германиевых транзисторов при комнатной температуре обычно необходимое напряжение смещения 0,15-0,25 В, для кремниевых 0.5-0.6 В. Необходимые напряжения U0вх, Uвхт, как и в режиме А, находят по входной статической характеристике (рис 3.2.46). Далее по точкам на входной и выходной характеристиках строят обычным образом сквозную динамическую характеристику отмечают на ней точку, соответствующую половине амплитуде ЭДС, находят ток I’1, в этой точке и рассчитывают коэффициент гармоник каскада с учетом асимметрии. Наименьший коэффициент гармоник, как и в режиме А, получается в схеме с общим коллектором при условии невысокого выходного сопротивления предыдущего каскада. Резистор RД2 делителя, задающего смещение на вход каскада, рассчитывают, беря постоянную составляющую тока Iдел в этом резисторе в отсутствие сигнала порядка (0,5—2) Iбmax.
(3.2.9)
где Iбmax — максимальное значение тока базы за период при максимальном расчетном сигнале, сопротивление резистора Rд1 делителя находят исходя из падения напряжения на нем и постоянной составляющей тока, протекающего через этот резистор в отсутствие сигнала:
(3.2.10)
Необходимая входная мощность сигнала на одно плечо и входное сопротивление плеча каскада с учетом делителя смещения определяется выражениями
(3.2.11)
(3.2.12)
где Iвхm определяется для наихудшего транзистора. Требуемое напряжение источника питания Е для каскада мощного усиления в режиме В определяется выражением:
(3.2.13)
так как произведение I’0r1п обычно много меньше, чем Uo. Источник питания .каскада, работающего в режиме В, должен иметь низкое выходное сопротивление; изменение напряжения источника питания при изменении входного сигнала от нуля до максимального расчетного значения не должно превышать 10—15%.