книги / Сварка магниевых сплавов
..pdfсварке необходимо учитывать как одно из наиболее важных технологических свойств металла при назначении его для изго товления сварной конструкции. Известны случаи, когда из вы-, бранного сплава, удовлетворяющего всем эксплуатационным требованиям, не могли быть изготовлены работоспособные свар ные конструкции из-за образования трещин при сварке.
Единой, общепринятой методики оценки сопротивляемости сплавов на основе алюминия и магния воз никновению горячих трещин при сварке не существует. Создание та кой методики, основанной на изме рении разности между относитель ным удлинением и величиной линей ной усадки при температурах эф фективного интервала кристаллиза ции, представляет большие трудно сти. Для оценки склонности металла сварных швов алюминивых и маг ниевых сплавов к кристаллизацион ным трещинам разработаны и при меняются различные методики и
технологические пробы, основанные главным образом на измерении длины трещин. Технологические пробы сводятся обычно-
квыполнению тех или иных швов в жестких условиях, ограни чивающих свободное деформирование охлаждающегося в про цессе кристаллизации металла шва. Такие пробы не позволяют дать точную количественную оценку склонности сварного со единения к горячим трещинам, поскольку условия сварки тех нологических проб различных видов не могут быть идентичными во всех отношениях сварке реальных конструкций. Пробы мож но использовать для получения опытных данных о склонности
кобразованию трещин конкретных сварных соединений толькопри сопоставлении этих данных с некоторыми нормами, уста навливаемыми при подобных же испытаниях сварочных мате риалов, качество которых в практических условиях признано удовлетворительным.
Одной из самых простых технологических проб является
сварка пластин |
в зажимном приспособлении. Ф. |
Зингер |
и |
П. Дженнингс [25] провели сварку тонколистового |
металла |
в |
|
приспособлении |
(рис. 18), препятствующем свободной деформа |
ции в направлении, перпендикулярном сварке. Оценку свари ваемости в этом случае производили по суммарной длине тре щин в сварном шве и околошовной зоне. На наш взгляд, эта проба не может считаться удовлетворительной прежде всего потому, что она является чрезмерно чувствительной к термиче скому циклу сварки. При определенных условиях (при понижен ных скоростях сварки, малых сварочных токах) на этой пробе
31
Более |
сложный вариант круговой пробы |
представлен на |
рис. 19,б |
[22], в котором жесткость образца, |
а следовательно, |
и интенсивность нарастания упруго-пластических деформаций при охлаждении образца по длине шва уменьшается, что обус ловлено наличием радиальных прорезей переменной длины по периферийной части образца. Склонность к образованию горя чих трещин при сварке оценивается по величине угла между началом трещины, центром образца и концом трещины, т. е. по
длине трещины, как и в |
других тех |
|
|
|
|
|||||
нологических пробах. |
пробы, имею |
|
|
|
|
|||||
Известны |
другие |
|
|
|
|
|||||
щие переменную по длине шва же |
|
1 t |
|
|
||||||
сткость. К ним относятся пробы ти |
|
|
|
|
||||||
па «рыбий |
скелет», трапециевидная |
|
*t |
|
|
|||||
проба и др. Опыты по сварке раз |
|
|
|
|
||||||
личных |
вариантов технологических |
|
|
|
|
|||||
проб с |
переменной |
жесткостью |
из |
|
|
|
|
|||
алюминиевых и магниевых сплавов |
|
J 0 0 |
2 ,0 -1 5 |
|||||||
(рис. 19, г—ою) показали, что тре |
|
|
|
|
||||||
щины в этих пробах образуются в |
Рис. |
20. Крестовая сварочная |
||||||||
начале |
шва |
на кромке |
образца |
и |
проба |
для определения |
склон |
|||
продолжаются вслед за |
передвиже |
ности |
алюминиевых и |
магние |
||||||
вых |
сплавов к |
Образованию |
||||||||
нием сварочной ванны. Длина тре |
|
трещин при сварке |
||||||||
щины, помимо свойств сварного со |
|
|
|
|
||||||
единения, |
зависит |
от |
выбранных |
|
|
|
|
режимов сварки. Трещины возникают во всех случаях, когда сварка начинается на стороне пробы с наибольшей жесткостью (рис. 19, г, д). При сварке проб, имеющих малую жесткость в.начале сварного шва, трещины возникают не сразу после на чала сварки. Как показывают непосредственные наблюдения за процессом, трещины распространяются не только вслед за сва рочной ванной, но и в направлении, обратном сварке, по твер дому металлу шва или зоне сплавления. В связи с этим пробы, представленные на рис. 19, е и ж, следует считать вообще не пригодными для оценки свариваемости.
Вотечественной практике для оценки склонности основного
иприсадочного металлов к горячим трещинам при сварке наи более часто применяется крестовая проба (рис. 20). С исполь зованием этой пробы накоплен большой опыт исследования свариваемости алюминиевых и магниевых сплавов.
Для крестовой пробы можно использовать основной металл толщиной 2 и 2,5 мм. Пластины должны иметь размеры 100x300 мм. Подготовка под сварку заключается в химической обработке пластин по действующей технической документации. Торцы пластин (по стороне 300 мм) непосредственно перед сваркой защищают шабером. Присадочный металл может быть
в виде-сварочной проволоки диаметром 2—3 мм или «лапши», нарезанной из листов; Поверхность присадочного металла хнми-
О |
33 |
о |
|
чески обрабатывают так лее, как и основной металл. Зазор меж ду пластинами (по свариваемой кромке) не должен превышать 0,3 мм. Для устранения зазора применяют точечную сварку пла стин, -специальные прижимы или прихватку длиной до 15 мм в середине кромки. Каждый последующий шов накладывают после остывания образца до температуры не выше 30—40° С. Сварку выполняют на весу, без применения формирующих под кладок. При этом горелку перемещают прямолинейно, без попе речных колебаний, без перерывов от начала до конца шва. При правильно выбранном режиме и технике сварки поверхности шва получается выпуклой, а проплавление нижнего листа — относительно равномерным по высоте. Ширина проплава обыч но составляет 4—9 мм. Шов, в начале которого имеется непро вар, в дальнейшем не учитывается при подсчете коэффициента образования трещин.
При длительных перерывах в (работе оператора-сварщика целесообразно перед началом сварки проб из исследуемого сплава произвести сварку крестовых проб из сплава с известной склонностью к образованию горячих трещин, например сплава АМгб.
Коэффициент образования горячих трещин при сварке кре стовой пробы (kTP) подсчитывают по формуле
=---- Ю0«/„,
где Ъ1Тр — суммарная длина всех участков швов, пораженных трещинами;
2/шв — суммарная длина всех швов пробы.
Аналогично -подсчитывается коэффициент образования тре щин при сварке проб в зажимном приспособлении типа «рыбий скелет» к круговых.
В МВТУ им. Баумана разработаны специальные машины, производящие в процессе остывания металла сварного шва де формирование с различной скоростью. Мерой склонности металла к образованию горячих трещин является скорость де формации, приводящая к появлению трещин.
При изучении вопросов свариваемости, в частности при опре делении склонности магниевых сплавов к образованию трещин при сварке, авторы использовали крестовую пробу. Эта мето дика иногда подвергается критике, причем говорится о субъ ективности полученных по ней результатов, поскольку сварка пробы производится вручную. Однако при изготовлении свар ных конструкций из легких сплавов трещины наиболее часто встречаются в швах, выполненных именно ручной сваркой, или в местах ручной подварки швов, -выполненных автоматической сваркой. Как показали исследования авторов, крестовая проба мало чувствительна к изменениям условий сварки (режим свар-
34
ки определяется по существу только одним параметром — силой сварочного тока, а скорость сварки зависит от нее, поскольку сварка ведется вручную) и в то же время более, чем другие технологические пробы («рыбий скелет», круговая и др.), чув ствительна к изменениям химического состава основного и при садочного металлов. Результаты исследований, проведенных с использованием этой пробы, хорошо согласуются с практиче скими данными.
Как показывает практика, для алюминиевых и магниевых сплавов результаты, полученные на крестовой пробе, совпадают с оценкой их склонности к образованию трещин при сварке в производственных условиях: чем выше коэффициент образова ния трещин kTP, тем чаще случаи их появления, тем больше подварок дефектных участков и тем труднее изготовить с по мощью сварки работоспособную конструкцию.
Результаты определения склонности деформируемых магни евых еплавов .к образованию трещин при аргоно-дуговой сварке приведены в табл. 11. Свариваемость еплавов изучали при свар-
Таблица 11
Склонность магниевых сплавов к образованию трещин
Сплав
|
рав |
я |
Интервал |
а |
|
1
новесной кристаллиза ции в °С
Сплав
ашц а %
а . |
|
|
a |
8 |
|
5= 5 и |
Сплав |
|
§ °§ ° |
||
о. о н а |
|
|
<у2 у |
|
|
н § |
= s |
|
й Оа я Я я « =г
И |
Интервалрав |
новесной кристаллиза вции°С |
а |
|
|
МА1 |
0 |
5 |
МАЗ |
39 |
105 |
МА13 |
18 |
45 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
ВМ65-1 |
100 |
135 |
|
МА2 |
21 |
67 |
МА8 |
31 ' |
5 |
МЛ9 |
— |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
МА2-1 |
10 |
61 |
МА9 |
38 |
— |
МА11 |
90 |
126 |
’ |
ке каждого сплава с присадкой из основного металла. Представ ляет определенный интерес сравнение коэффициента образова ния горячих трещин с величиной интервала кристаллизации этих сплавов. Сплавы, обладающие наименьшей склонностью к об разованию трещин при сварке, имеют узкий интервал кристал лизации, порядка 5—67°. Исключение составляет сплав МА8, который, несмотря на 'весьма узкий интервал кристаллизации, равный 5°, обладает склонностью к образованию кристаллиза ционных трещин почти такой же, как сплав МАЗ, у которого интервал кристаллизации намного больше.
Подобная связь склонности к образованию горячих трещин с интервалом кристаллизации наблюдается и у алюминиевых сплавов. Однако склонность к образованию трещин определяет-
з* |
35 |
ся в большей степени шириной температурного интервала хруп кости, чем интервалом кристаллизации, а приведенная выше связь склонности к образованию трещин с интервалом кристал лизации свидетельствует, в первом приближении, о наличии связи между интервалом кристаллизации и температурным ин тервалом хрупкости.
Из всех магниевых сплавов наименьшей склонностью к об разованию трещин при сварке плавлением обладает сплав МА1. Весьма узкий интервал кристаллизации двойных -сплавов маг ний— марганец обеспечивает высокое качество их сварных со единений без образования трещин. Сплавы этой системы отно сятся к числу магниевых сплавов, хорошо сваривающихся всеми видами сварки.
Из приведенных в табл. 13 сплавов явно непригодными для сварки плавлением можно считать сплавы ВМ65-1 и МАИ (коэффициент образования трещин &Тр=90-гЮ0%). Все осталь ные сплавы пригодны для применения их в штампосварных кон струкциях. Однако при проектировании таких конструкций и при составлении технологических процессов их изготовления необхо димо выполнять ряд условий, с тем чтобы обеспечить отсутствие кристаллизационных трещин.
Как правило, для большинства магниевых сплавов увеличе ние содержания легирующих элементов влечет за собой увели чение интервала кристаллизации, повышение склонности к обра зованию 'кристаллизационных трещин при сварке и других ха рактеристик, определяющих свариваемость сплавов.
В ряде случаев возникает настоятельная необходимость вы полнять изделия из сплавов, более или менее склонных к обра зованию кристаллизационных трещин при сварке присадочным металлом, близким по составу к основному металлу. При этом необходимо прежде всего активное металлургическое вмеша тельство в процесс кристаллизации сварного шва путем увели чения пластичности металла шва в температурном интервале хрупкости и уменьшения этого интервала за счет изменения со става металла шва по сравнению с основным металлом.
Один из способов металлургического воздействия на процесс кристаллизации металла шва заключается в применении при садочного металла иного состава, чем свариваемый сплав, с целью получения металла шва другого химического состава, не склонного к образованию трещин. При различии составов основного и присадочного металлов состав металла шва зависит от их доли в сварочной ванне. Минимальная доля присадочного металла в шве для стыковых соединений без разделки кромок составляет 20%, что считается достаточным для эффективного влияния на свойства сварного шва. Условия перемешивания основного и присадочного металлов определяются особенностя ми существования и затвердевания расплавленного металла в сварочной ванне.
36
Оставляя -неизменными при испытании на склонность к обра зованию трещин режим сварки, свариваемый металл, размеры образцов, тем самым оставляем одинаковыми термические де
формации |
и напряжения. |
|
|
|
|
Таблица |
12 |
||||||||
Изменяя |
химический |
со |
|
|
|
|
|||||||||
став наплавленного |
ме |
Склонность сплава МА8 к образованию |
|||||||||||||
талла |
(путем |
изменения |
трещин при сварке с присадкой |
|
|||||||||||
состава присадочной про |
Присадочный металл |
|
|
|
|
||||||||||
волоки) , |
можно |
опреде |
|
химический состав в % |
И % |
||||||||||
лить |
его |
влияние |
на |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|||||||||
склонность сплавов к |
го |
Марк а |
А1 |
Zn |
Мп |
Се |
1 |
Са |
|
||||||
рячим |
трещинам |
при |
|
j |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
сварке. |
Как |
|
видно |
из |
МА1 |
|
|
1 |
|
; |
| |
18 |
|||
табл. 12, |
сплав |
МА8 |
си |
|
|
2,0 |
|
|
|
||||||
стемы |
Mg—Мп—Се |
при |
МА8 |
— |
— |
2,0 |
0,30 |
|
— |
31 |
|||||
|
|
|
|||||||||||||
сварке |
присадочным |
ме |
МА2 |
3,4 0,71,0.45 |
— |
|
— |
21 |
|||||||
МА2-1 |
4,5 |
1,1 |
0,55. |
______ |
i |
_____ |
10 |
||||||||
таллом |
основного |
соста |
— |
0,35 |
|||||||||||
МЛ7 |
5,8,0,64 0,46' |
34 |
|||||||||||||
ва обладает |
повышенной |
МА5 |
8,5 |
0,75 0,43: r |
|
I |
13 |
||||||||
склонностью |
к |
образова |
МА8+Са |
i _ |
1 |
2,0 |
0,280,2 ! |
66 |
|||||||
нию кристаллизационных |
|
1 |
|
1 |
|
|
i |
|
|||||||
трещин. Причиной |
этого, |
|
границам |
зерен |
|
твердого |
|||||||||
по-видимому, |
является наличие по |
|
раствора непрерывной прослойки интерметаллического соедине ния MggCe как в сварном шве, так и в примыкающей к нему зо не. Поэтому металл в этих зонах имеет 'пониженные пластичность
и прочность и под действием уса |
кщ% |
|
|
||||
дочных напряжений по прослойкам |
100 |
|
|
|
|||
в нем образуются трещины. |
80 |
|
L |
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
60 |
|
л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
00 |
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
О' |
0,1 0,? |
0,3 |
00 %Са |
Рис. 21. |
Влияние содержания |
Рис. 22. Склонность к горя |
|||||
алюминия |
в присадочной про |
чим |
трещинам |
сплава |
МА9 |
||
волоке |
на |
склонность |
сплава |
в зависимости |
от содержа |
||
МА8 к |
образованию |
трещин |
ния |
кальция в присадочном |
|||
|
при сварке |
|
|
металле: |
|
/ — основного состава: 2 — МА2-1
Склонность к образованию трещин сплава системы Mg— Мп—Се снижается при сварке присадочным металлом, содер жащим алюминий (рис. 21), что объясняется структурными изменениями, происходящими при кристаллизации. Введение в шов алюминия приводит к частичному или полному связыванию
37
церия в новое интерметаллическое соединение СеА12, выделяю щееся по границам зерен не в виде сплошной прослойки, а в ви де дисперсных мелких кристаллов СеА12. При содержании свы ше 1% А1 в структуре металла шва фаза MggCe не содержится. Температура солидуса при этом повышается, а следовательно, интервал кристаллизации уменьшается.
Повышенное содержание церия в сплавах Mg—А1—Се, ис пользуемых как присадочные металлы при сварке сплава МА8, ухудшает свариваемость последнего [5]. Так, например, приса дочный сплав, содержащий 1,2—3,0% А1 и 2% Се, не устра няет трещин в шве и приводит к образованию трещин рядом со швом, что, вероятно, связано с высокой температурой плавле ния проволоки с повышенным содержанием церия и с широким интервалом твердо-жидкого состояния металла шва. Наличие в присадочном металле до 3% А1 при содержании 0,4 и 1,5% Се позволяет получить сварные соединения из сплава МА8 без трещин (при сварке пробы в зажимном приспособлении). Вве дение 3 и 6% Zn в присадочные сплавы, содержащие 1,2—3% А1 и 0,4—2% Се, резко снижает температуру солидуса и расши ряет интервал кристаллизации; кристаллизационные трещины при этом образуются в шве.
На сопротивляемость металла шва образованию горячих трещин при сварке сплавов системы Mg—Мп—Се малые до бавки кальция в присадочном металле действуют аналогично добавкам церия. Так, например, при сварке сплава МА8 при садкой из сплава МЛ7, содержащего, кроме алюминия цинка и марганца, 0,35% Са (табл. 12), сопротивляемость металла шва образованию горячих трещин такая же, как и в случае сварки МА8 присадкой основного состава. Температура соли дуса металла шва при этом заметно снижается (с 585 до 505° С) и интервал кристаллизации увеличивается.
Совместное присутствие в наплавленном металле небольших добавок кальция и церия заметно снижает сопротивляемость сварных соединений образованию трещин при сварке. Это мож но показать на примере сварки сплава МА8, содержащего 0,3% Се, присадочным металлом, имеющим в своем составе 0,2% Са (сплав МА8-Ь0,2% Са). Склонность сплава к образо ванию трещин при этом увеличивается с 31 до 66%, а трещины образуются в шве.
Согласно приведенным в табл. 12 данным оптимальным при садочным металлом при сварке сплава МА8 является проволока МА2-1. Сплавы на основе Mg—Mn—А1—Са (сплав МА9) уже при малом содержании в них кальция чувствительны к образо ванию горячих трещин при сварке с присадочным металлом ос новного состава. При этом с увеличением содержания кальция склонность к образованию трещин резко увеличивается (рис. 22, табл. 13). Склонность сплава этой системы к горячим трещинам в сильной степени зависит от состава сплава. Даже при леги-
38
ровании металла шва алюминием и цинком через присадочный металл (МА2-1 без кальция) склонность к горячим трещинам сплава МА9 хотя заметно уменьшается, но сохраняет прежнюю зависимость от содержания кальция в основном металле: она возрастает пропорционально увеличению в нем кальция. Для сварки сплава МА9, содержащего до 0,25% Са, можно реко мендовать в качестве оптимального присадочного металла про
волоку из сплава МА'2-1. |
магниевых |
сплавов |
системы |
|
Из |
деформируемых |
Mg—А1—Zn—Мп лучшей свариваемостью с точки зрения со противляемости образованию трещин при сварке обладают сплавы МА2 и МА2-1. Склонность сплавов этой группы к обра зованию трещин при сварке зависит от содержания алюминия и цинка 'в основном металле, а также от состава присадочного металла (табл. 14). Алюминий и, в особенности, цинк образуют
Таблица 13 |
Таблица 14 |
Склонность сплава МА9 к образованию |
Склонность сплавов системы |
трещин при сварке с присадкой |
Mg А1 Zn Мп к образо |
|
ванию трещин при аргоно- |
1Содержа ниеСа сплавев %в |
Присадочный металл |
|||||
Марка |
А1 |
|
Zn |
Мп |
||
1 |
|
|||||
0,1 |
МА9 |
0,5 |
|
- |
! 1,4 |
|
МА2-1 |
4,5 |
|
1,2 |
1 0,6 |
||
0,15 |
МА9 |
0,5 |
! |
— |
1,4 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
0,2 |
МА9 |
0,5 |
|
|
1,4 |
|
МА2-1 |
4,5 |
|
1,2 |
0,6 |
||
|
|
|||||
0,25 |
МА9 |
0,5 |
|
С2 |
1,4 |
|
МА2-1 |
4,5 |
|
0,6 |
|||
i |
|
|
|
|
|
|
0,5 |
МА9 |
0,5 |
| |
- |
1,4 |
|
МА2-1 |
4,5 |
| |
1,2 |
0,6 |
||
|
|
” |
|
дуговой сварке |
|
|
||||
|
о 4* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
е |
|
% |
|
|
|
|
Са |
О. |
|
|
|
|
|
|||
|
анжердоС и |
минияалю |
сплавев в |
|
|
|
|||
|
ё |
|
Приса |
|
SZ |
||||
|
|
|
|
|
|
дочный |
|
||
0,1 |
22 |
|
|
|
|
металл |
|
л |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,15( 29 |
МА2 |
3,5 |
МА2 |
1 14 |
|||||
МА2-1 |
!| |
8 |
|||||||
0,2 |
38 |
|
|
|
|
||||
МА2-1 |
4,5 МА2-1 |
! |
10 |
||||||
|
21 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
МА2 |
|
20 |
|
0,25' 62 |
|
|
|
|
МА1 |
! |
74 |
||
— |
| 40 |
|
|
|
|
МА5 |
|
13 |
|
|
|
|
|
МЛ7 |
| |
65 |
|||
|
|
|
|
|
|
||||
0,5 |
85 |
|
|
|
|
МА8 |
j |
95 |
|
|
|
|
|
МА9 |
1! |
77 |
|||
|
71 |
|
|
|
|
с магнием легкоплавкие эвтектики; температура плавления эвтектики Mg—А1 436° С, Mg—Zn 335° С. Тройная эвтектика в условиях неравновесной кристаллизации имеет еще более низ кую температуру затвердевания. Склонность сплава к образо ванию кристаллизационных трещин в значительной мере зави сит от количества легкоплавкой эвтектики, располагающейся по границам зерен и определяющей ширину ТИХ и пластичность сплава в этом интервале. Сплав МА2-1, по-видимому, содержит близкое к оптимальному 'количество этой эвтектики.
При увеличении содержания алюминия в сплаве более 5% склонность его к образованию трещин повышается
39
(см. табл. 11). Положительное влияние алюминия «а снижение склонности к образованию горячих трещин при сварке сплава МА2-1 хорошо видно на рис. 23. При содержании алюминия в пределах 3,8—5% (сплав МА2-1) склонность к образованию трещин минимальна. Уменьшение содержания алюминия в ме-
Рис. 23. Склонность к образо |
Рис. 24. Склонность к образо |
|
ванию кристаллизационных тре |
ванию кристаллизационных тре |
|
щин при сварке сплава МА2-1 |
щин при сварке сплава МА2-1 |
|
в зависимости от содержания |
присадочным металлом того же |
|
алюминия |
в присадочном ме |
состава в зависимости от со |
талле (при |
содержании цинка |
держания в нем церия |
и марганца в тех же пределах, что и в основном металле)
талле шва (за счет уменьшения его содержания в присадке) приводит к резкому повышению коэффициента образования тре щин. Присадка из сплава МА2-1 для сплавов системы Mg—А1—Zn—Мп является лучшей по стойкости против обра зования горячих трещин.
Добавка церия с целью модифицирования сварного шва ока залась неэффективной. Присадочный сплав МА2-1, модифици
/ПО |
рованный |
0,05—0,25% |
Се, ма |
||||
|
ло пригоден для сварки сплава |
||||||
|
МА2-1, хотя прочность свар |
||||||
|
ных соединений при легирова |
||||||
|
нии шва церием увеличивает |
||||||
|
ся на 3 кГ/мм2 и |
обеспечива |
|||||
|
ется |
коэффициент |
прочности |
||||
|
сварного соединения, равный 1. |
||||||
Рис. 25. Склонность сплава Mg — 2% |
По |
сравнению |
со |
сварными |
|||
соединениями, |
выполненными |
||||||
Mn—Nd к образованию трещин в за |
присадкой |
без |
церия, |
склон |
|||
висимости от содержания в нем нео |
ность |
соединений к образова |
|||||
дима. Присадочный металл основного |
|||||||
состава |
нию трещин при сварке в этом |
||||||
|
случае |
резко |
увеличивается |
(рис. 24), что, вероятно, связано с широким интервалом твердо жидкого состояния металла шва.
40